某橋墩基礎(chǔ)底面尺寸為4m×8m，正常使用極限狀態(tài)下，相應(yīng)于作用的長期效應(yīng)組合時，作用于基底的中心荷載N=8000kN（已包括基礎(chǔ)重力及水的浮力），基礎(chǔ)埋深1.5m，地基土層情況如圖3.3.3.3所示，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.3.2．如果沉降計算的經(jīng)驗系數(shù)M取0.4，則基礎(chǔ)中心的沉降量為（）cm。（）
A.0.98
B.1.22
C.1.34
D.1.47
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已知傳至基礎(chǔ)頂面的柱軸力準永久組合值F=1250kN，其他條件見圖3.3.2.3，用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.82.8
B.93.7
C.98.1
D.117.8
如圖3.3.2.2所示，基礎(chǔ)底面尺寸為4.8m×3.2m，埋深1.5m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準永久組合時，傳至基礎(chǔ)頂面的中心荷載F=1800kN，地基的土層分層及各層土的壓縮模量（相應(yīng)于自重應(yīng)力至自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之和段），用應(yīng)力面積法計算基礎(chǔ)中點的最終沉降量為（）mm。（）
A.128.3
B.132.9
C.141.7
D.147.3
墻下條形基礎(chǔ)寬為2.0m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準永久組合時基礎(chǔ)承受三角形附加應(yīng)力，Pmax-50kPa，基礎(chǔ)埋深1．0m，地基土質(zhì)為粉土，γ=17.7kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.4，用分層總和法計算基礎(chǔ)中點下0.4m厚土層的沉降量為（）mm。（）
A.8.7
B.28.2
C.30.89
D.35.3
某矩形基礎(chǔ)尺寸2m×3.6m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準永久組合時（不計風荷載和地震作用），基礎(chǔ)受均布荷載50kPa，基礎(chǔ)埋深1m，基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)及持力層均為粉土，基巖埋深為2.6m，γ=17.8kN／m3，地基土層室內(nèi)壓縮試驗成果見表3.3.1.3，用分層總和法計算基礎(chǔ)中點的沉降量為（）mm。（）
A.11.2
B.25.6
C.30.7
D.34.8
A.112.07
B.105.50
C.88.14
D.92.27
最新試題
該擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性驗算結(jié)果符合下列（）項。
假定填土采用粉質(zhì)黏土，其重度為19kN／m3（干密度大于1650kg／m3），土對擋土墻墻背的摩擦角（為墻背填土的內(nèi)摩擦角），填土的表面傾角β=10°，q=0，確定主動土壓力EA（kN／m）最接近下列（）項。
基礎(chǔ)的邊緣高度hT（mm），最小不宜小于下列（）項。
確定地下車庫抗浮穩(wěn)定性系數(shù)最接近下列（）項。
假定基礎(chǔ)混凝土強度為C20，鋼筋的混凝土保護層厚度為40mm，基礎(chǔ)高度h=500mm，采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），底板單位長度的最大彎矩設(shè)計值為100kN·m.確定底板單位長度的抗剪承載力設(shè)計值Vu（kN）、受力主筋截面面積AS（mm2），最接近下列（）項。
基礎(chǔ)的混凝土強度等級，最小不應(yīng)小于下列（）項。
假定該柱基礎(chǔ)頂面處還作用有基本組合彎矩設(shè)計值M=360kN·m（沿長邊方向），其他條件不變，確定該柱與基礎(chǔ)交接處的沖切力FT（kN）最接近下列（）項
確定該地基凈反力設(shè)計值Pi（kPa），最接近下列（）項。
假定底板單位長度的最大彎矩設(shè)計值為80kN～m，其他條件同題目（6），分布筋采用HPB300級（fy=270N/mm2），確定基礎(chǔ)底板的配筋（主筋／分布筋），最合理的是（）項。
假定相應(yīng)于作用的標準組合時，單根錨桿承擔的最大拔力值Ntmax為170kN，錨桿孔直徑為150mm，錨桿采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），直徑為32mm，錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿，砂漿與巖石間的粘結(jié)強度特征值為0.42MPa，試問，錨桿有效錨固長度ι（m）取值，與下列何項數(shù)值最為接近？（）