A.90kN
B.230.2kN
C.150kN
D.332kN
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條件如下表和圖4.7.2.3所示。
按規(guī)范JGJ94-2008計(jì)算，樁基沉降值s為（）。
A.10mm
B.20mm
C.30mm
D.40mm
某4m×4m承臺(tái)下設(shè)4根
600mm灌注樁，樁長L=24m，樁端置于中密中砂層之上，樁距3m，分層總和法求出沉降s＇=50mm，沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)為1.0，按樁基規(guī)范JGJ94-2008確定樁基沉降為（）。
A.8.2mm
B.15mm
C.28.2mm
D.35mm
某位于季節(jié)性凍土場地上的輕型建筑物采用
400mm的鉆孔樁，樁長6m，樁周凍脹土為黏土，凍脹等級(jí)屬強(qiáng)凍脹，標(biāo)準(zhǔn)凍深2.2m，作用于樁上的凍拔力設(shè)計(jì)值為（）。
A.<199kN
B.298kN
C.199～298kN
D.149kN
A.356kN
B.405kN
C.550kN
D.605kN
如圖4.3.4所示，樁頂豎向力設(shè)計(jì)值N為（）。
A.550kN
B.560kN
C.570kN
D.580kN
最新試題
該建筑物屬于對(duì)水平位移不敏感建筑。單樁水平靜載試驗(yàn)表明，當(dāng)?shù)孛嫣幩轿灰茷?0mm時(shí)，所對(duì)應(yīng)的水平荷載為32kN。已求得承臺(tái)側(cè)向土水平抗力效應(yīng)系數(shù)ηι=1.35，樁頂約束效應(yīng)系數(shù)η=2.05。當(dāng)驗(yàn)算地震作用樁基的水平承載力時(shí)，沿承臺(tái)長邊方向，群樁基礎(chǔ)的基樁水平承載力特征值RH（kN）最接近下列（）項(xiàng)。提示：sA/d<6。（）
承臺(tái)Ⅰ-Ⅰ截面的斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
假定承臺(tái)頂面處相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的豎向壓力FK=3792kN，彎矩MK=700kN·m，確定單樁的最大豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Qkmax（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
確定柱對(duì)承臺(tái)的沖切時(shí)，承臺(tái)的抗沖切承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
已知βhp=0.975，補(bǔ)樁后承臺(tái)在A樁處的角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
承臺(tái)變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項(xiàng)。
假定按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的單根基樁上拔力NK=1200kN，土層及各層的抗拔系數(shù)λ均取0.75，當(dāng)群樁呈非整體破壞時(shí)，滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι（mm）最接近下列（）項(xiàng)。（）
承臺(tái)的斜截面受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）的最小值，最接近下列（）項(xiàng)。
假定，柱只受軸心荷載作用，相應(yīng)于荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，原設(shè)計(jì)單樁承擔(dān)的豎向壓力均為745kN，假定承臺(tái)尺寸變化引起的承臺(tái)及其上覆土重量和基底豎向力合力作用點(diǎn)的變化可忽略不計(jì)。補(bǔ)樁后此三樁承臺(tái)下單樁承擔(dān)的最大豎向壓力值（kN）最接近下列（）項(xiàng)。（）
假定在圖中的樁底傳力作用下，相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)，求得基樁的豎向總反力設(shè)計(jì)值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承臺(tái)和承臺(tái)上土自重后，基樁的豎向凈反力設(shè)計(jì)值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺(tái)不利截面的最大彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m）最接近下列（）項(xiàng)。