某13層鋼框架結(jié)構(gòu)，箱形方柱截面如下圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，回轉(zhuǎn)半徑ix=iy=173mm，鋼材采用Q345（fy=325N/mm2）。則滿足規(guī)程要求的最大層高h，應(yīng)最接近于（）mm。提示：①按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-98）設(shè)計；②柱子的計算長度取層高h。
A.7800
B.8200
C.8800
D.9200
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A.0.077
B.0.088
C.0.112
D.0.16
某框架-核心筒結(jié)構(gòu)底層一連梁如下圖所示，連梁截面bb=400mm，hb=1800mm，混凝土強度等級C35，（fc=16.7N/mm2），水平地震作用組合連梁剪力設(shè)計值V=840kN，當連梁中交叉暗撐與水平線夾角為α（sinα=0.66）時，交叉暗撐采用HRB400鋼。交叉暗撐計算所需縱向鋼筋最接近于（）。
A.4
18
B.420
C.422
D.425
一客車停車庫的樓面結(jié)構(gòu)平面如下圖所示，該結(jié)構(gòu)采用單向板及主次梁結(jié)構(gòu)，次梁的間距為4m，主梁（框架梁）的間距沿縱向為9m，沿橫向為8m。次梁將樓面永久荷載及樓面活荷載以集中荷載傳遞給主梁見下圖，當按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）規(guī)定考慮樓面活荷載折減系數(shù)時，則可算得次梁傳給主梁的活荷載集中荷載標準值Pqk＝（）kN。
A.144
B.120
C.90
D.86.4
A.16159.1
B.13735.2
C.12349.5
D.10537
下圖所示為一個8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的平面圖。該建筑抗震烈度為8度，屬于二級抗震等級。下列結(jié)構(gòu)動力分析方法中，正確的是（）。
A.只要作橫向的平動振型抗震驗算，因為縱向（y向）的抗側(cè)剛度較弱
B.只要作橫向的抗震驗算和縱向的抗震驗算
C.除作x、y向的平動振型的抗震驗算外，還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計算
D.該結(jié)構(gòu)屬于簡單的純框架，層數(shù)也不高，用基底剪力法計算其橫向的水平地震力，并按各榀框架的抗側(cè)剛度進行分配
最新試題
梁端截面根據(jù)實配鋼筋（計入受壓筋）和材料強度標準值確定的Mbua，要不要考慮γRE？
2010版《抗規(guī)》第343頁6．4．14條的條文說明中，對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應(yīng)彎矩值"，"不同方向"是否應(yīng)為"同一方向"？
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移，現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強度系數(shù)ξy=0.4（樓層屈服強度系數(shù)為按構(gòu)件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震剪力的比值）。由此可算得該框架結(jié)構(gòu)在第8層的彈塑性層間位移角θp，8=（）。
當?shù)踯嚍橹屑壒ぷ髦茣r，作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于（）kN。
還需考慮風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生的柱腳彎矩。由桁架上永久荷載和三種可變荷載確定的柱腳最大彎矩設(shè)計值MA應(yīng)為（）kN·m。計算時對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風(fēng)荷載產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設(shè)計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）
工程所在場地的地基土的構(gòu)成如下表所示。若有抗震要求時，確定其建筑場地類別為（）類。
當估算主體結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載效應(yīng)時，方案a與方案b的風(fēng)荷載標準值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。
計算得頂層的彈性層間位移θe,8=（）。
2010版《抗規(guī)》第3．9．3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋？